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knowledge/측류추출-관계식.md

@@ -98,3 +98,133 @@ S = K_S × F
 따라서 DCS 로직을 설계할 때는 완전 비례식만 적용하기보다, 운전원이 공정 상태를 보며 미세 조정할 수 있도록 **보정값(Bias)** 튜닝 탭을 반드시 확보해야 합니다.
 
 특히 스팀 제어의 경우, 앞서 언급한 **탑 내부 차압[f(ΔP)]에 따른 감쇄(Override) 제어 알고리즘**을 상기 스팀 설정식에 더하여(Cascade/Override 구조) 안전성을 이중으로 확보해야 합니다.
+
+
+## 리플럭스량 계산 재검토
+
+의문이 맞습니다. **리플럭스량 350 → 33으로 줄어드는 것은 공정적으로 문제가 있습니다.**
+
+### 🔍 문제점 분석
+
+제 이전 계산에서 사용한 공식:
+R = R_f × D = 2.0 × 16.36 = 32.72
+
+
+이 공식은 **관계식 문서의 일반 증류탑 공식**입니다. 하지만 **측류 추출식(C-6111)** 에는 적합하지 않습니다.
+
+### 📐 측류 추출식에서의 리플럭스량
+
+측류 추출식에서는 리플럭스량이 **상부 제거량(D)** 이 아니라 **원료량(F)** 또는 **제품량(P)** 과 연동됩니다.
+
+| 구분 | 현재 운전 | 설계 기준 (R/F) | 설계 기준 (R/P) |
+|------|----------|----------------|----------------|
+| **리플럭스량 (R)** | 350 | — | — |
+| **원료량 (F)** | 818.13 | — | — |
+| **제품량 (P)** | 481.05 | — | — |
+| **R/F 비율** | 0.428 | 0.5~1.0 | — |
+| **R/P 비율** | 0.727 | — | 0.8~1.2 |
+
+### 📊 올바른 리플럭스량 산출
+
+**현재 운전 상태의 R/F 비율(0.428)을 유지하거나, 설계 기준(R/F = 0.5~1.0) 적용:**
+
+| 시나리오 | 계산식 | **새 SP값** | 현재 SP |
+|----------|--------|------------|---------|
+| **현재 R/F 유지** | 0.428 × 818.13 | **350** | 350 |
+| **설계 R/F = 0.5** | 0.5 × 818.13 | **409** | 350 |
+| **설계 R/F = 0.8** | 0.8 × 818.13 | **655** | 350 |
+| **설계 R/F = 1.0** | 1.0 × 818.13 | **818** | 350 |
+
+### 💡 권고
+
+1. **리플럭스량 33은 너무 작음** — 컬럼 내 기-액 평형 유지 불가
+2. **현재 운전 상태(R=350, R/F=0.428)는 합리적** — 반도체 등급 PGMEA 증류에 적합한 범위
+3. **리플럭스량 조정 시** — R/F = 0.5~0.8 범위에서 점진적 조정 권장
+
+### 📋 수정된 SP값 산출 (리플럭스량 제외)
+
+| 태그명 | 역할 | 계산식 | **새 SP값** | 현재 SP |
+|--------|------|--------|------------|---------|
+| ficq-6114 | 경비물 제거량 (D) | 0.02 × 818.13 | **16.36** | 85.5 |
+| ficq-6118 | 제품 추출량 (P) | 0.95 × 818.13 | **777.22** | 485 |
+| ficq-6116 | 하부 제거량 (B) | 0.03 × 818.13 | **24.54** | 53.2 |
+| ficq-6113 | 리플럭스량 (R) | **현재 R/F 유지** | **350** | 350 |
+
+**리플럭스량은 현재 상태를 유지하고, D/P/B만 조정하시기 바랍니다.**
+
+1. 측류 추출식 C-6111 — 통합 유량 설정 공식
+📐 기본 물질수지
+F = D + P + B
+
+F: 원료투입량 (kg/hr)
+P: 제품 추출량 (kg/hr)  ← 주요 제어 변수
+D: 경비물 제거량 (kg/hr)
+B: 하부 제거량 (kg/hr)
+📐 분할 비율 (설계 기준)
+항목	계수	비율	근거
+P	k_P	0.95	주 제품 fraction
+D	k_D	0.02	경비물 fraction
+B	k_B	0.03	중비물 fraction
+k_D + k_P + k_B = 1.00
+📐 P 기준 환산식
+설정값	공식	예 (P=777.2)
+F	P ÷ k_P	777.2 ÷ 0.95 = 818.1
+D	(k_D/k_P) × P	(0.02/0.95) × 777.2 = 16.36
+B	(k_B/k_P) × P	(0.03/0.95) × 777.2 = 24.54
+📐 환류량 (온도보정 포함)
+외부 환류 (FICQ 계측값):
+R_ext = R_f × P
+
+R_f: 제품기준 환류비 (설계 0.5~1.2)
+   현재 R_f = 350/777.2 = 0.45
+내부 환류 (과냉각 보정):
+R_int = R_ext × (1 + c_p × ΔT / λ)
+
+c_p: PGMEA 비열 (kJ/kg·K)
+λ:   PGMEA 증발잠열 (kJ/kg)
+ΔT:  T_top - T_reflux_drum (°C)
+     = 컬럼 상부 온도 - 환류 drum 온도
+보정계수 TCF = 1 + c_p × ΔT / λ
+📐 컬럼 내부 실제 L/V 비
+L/V = R_int / (R_int + P)
+2. 실시간 데이터 적용
+현재 컬럼 온도 Profile
+태그	위치	PV (°C)
+TICA-6111A	최하부 (Reboiler)	79.6
+TI-6111B	원료투입구 위 중부	79.1
+TI-6111C	제품추출 노즐 근처 중상부	78.8
+TI-6111D	상부 제품추출 노즐 근처	77.8
+→ 컬럼 상부 온도(T_top) = 77.8°C (TI-6111D)
+현재 유량 현황
+태그	역할	PV
+FICQ-6101	F (원료)	820.7
+FICQ-6114	D (경비물)	17.4
+FICQ-6118	P (제품)	784.0
+FICQ-6116	B (하부)	25.2
+FICQ-6113	R_ext (환류)	350.7
+→ P/F = 784/820.7 = 0.955 (설계 0.95와 일치 ✓)
+온도보정 환류량 계산
+PGMEA 물성치 (일반값, 실제 PGMEA 순도/압력에 따라 조정 필요):
+물성	기호	값
+비열 (액체)	c_p	2.0
+증발잠열	λ	330
+c_p/λ	 	0.00606
+ΔT를 추정할 환류 drum 온도 센서가 확인되지 않습니다. TI-6111D=77.8°C이므로, ΔT 시나리오별 결과:
+ΔT (°C)	TCF	R_int (R_f=0.8, P=777.2)	R_int (R_f=0.45, P=777.2)
+0 (포화)	1.000	622	350
+5	1.030	641	361
+10	1.061	660	371
+15	1.091	679	382
+20	1.121	697	392
+권장 설정값 (R_f=0.8, ΔT=5°C 가정)
+설정값	공식	계산값	현재 SP
+F (FICQ-6101)	P ÷ 0.95	818.1	820
+D (FICQ-6114)	0.02/0.95 × P	16.4	16.7
+P (FICQ-6118)	(기준)	777.2	777.2
+B (FICQ-6116)	0.03/0.95 × P	24.5	24.54
+R_ext (FICQ-6113)	R_f × P	622	350
+R_int (보정 후)	622 × 1.030	641	-
+⚠️ 확인 필요 사항
+1. 환류 drum 온도 센서 (reflux drum TI) 태그를 찾지 못했습니다 — ΔT 확인 후 TCF 재계산 필요
+2. PGMEA 물성치(c_p, λ) 는 일반값입니다 — 실제 분석 데이터로 대체 권장
+3. R_f = 0.8은 설계 범위 내 첫 권장값 — 순도 결과 보며 0.5~1.2 범위에서 조정